對于低壓開關電器主觸頭的并聯(lián)，如果我們只在常規(guī)的額定運行電流范圍內來討論，我們會發(fā)現(xiàn)討論的重點有兩個：第一個是載流量，這與開關的溫升相關;第二個是開關的分斷能力，這與開關的滅弧能力相關。

　　注意：這里所討論的是兩只不同開關電器實體對象的觸頭，而不是同一只開關電器的兩個同類觸頭。對于同一只開關同類觸頭之間的并聯(lián)和串聯(lián)，我將在本文的稍后部分專門說明。

　　以下我們就開始分析：

　　(1)首先討論溫升

　　題圖是一款框架斷路器ACB。圖中我們看到了主觸頭，還有其它相關的附件。

　　顯見，若拿這款開關來作為我們的討論對象，麻煩得很，而且很多參數(shù)我們并不知道。為此，我把開關作了一個簡化，類似交流接觸器，如下：

　　當開關流過額定電流時，最重要的參數(shù)是溫升，它決定了開關電器主觸頭的接觸性能、氧化狀態(tài)、電壽命和開關電器的其它綜合性能。為此，我們把上圖配上一些實測數(shù)據(jù)，來計算它的溫升狀況。

　　什么叫做溫升呢?它是指開關電器的運行溫度與環(huán)境溫度的差值。

　　對于環(huán)境溫度，在GB14048.1-2012《低壓開關設備和控制設備第1部分：總則》中，有如下說明：

　　可見，開關電器的環(huán)境溫度為35攝氏度，這是我們計算涉及到的環(huán)境溫度數(shù)值來源。

　　那么這個例子如何計算呢?因為我們只需要知道計算的原理，以及計算結果，并不需要了解具體的計算過程。因此我就簡單地介紹一下吧：

　　接觸電壓為已知，對于每個觸頭，顯然接觸電壓只有一半。在知道了觸點的尺寸和材質的情況下，根據(jù)(接觸電壓-觸點溫度)理論，計算表達式如下：

　　這里的Uj就是接觸電壓，當然我們要除以2。分母的值可以從Wiede-Mann-Franz定律查表求出。這樣我們就能求得觸頭的溫升。

　　接著來計算導電桿的發(fā)熱，因為：

　　這里的電流I用給定值，電阻率為100攝氏度時的值，長度L為已知，截面S亦為已知，這樣我們就能計算出導電桿1和導電桿2的發(fā)熱功率。

　　我們再用牛頓散熱公式計算散熱功率：

　　這里的散熱系數(shù)為已知，導電桿的表面積A亦為已知。因為發(fā)熱等于散熱，兩式聯(lián)立后得到導電桿的溫升。

　　有意思的是：發(fā)熱公式中有導電桿長度L，而散熱公式的表面積A中同樣也有導電桿長度，兩者分別位于等號的左右側，可以略去。

　　最后，我們就可以得到在某電流I下的最高溫升了。再加上35度的環(huán)境溫度，就可以得到觸頭處的最高溫升。當電流為400A時，導電桿截面為7X25mm，散熱系數(shù)為Kt=7，觸頭接觸電壓為0.01V時，計算表明觸頭溫升大約為62K。

　　但我們從接觸電阻的溫升公式可以看出，它與電流的關系不大。

　　其實，電流越小，接觸電阻反而越大。反過來，電流越大，接觸電阻越小。當電流達到觸頭熔化值后，接觸電阻就接近于零了。

　　對于銅來說，它的軟化電壓是0.12V，熔化電壓是0.43V;對于銀來說，軟化電壓是0.09V，熔化電壓是0.37V。

　　由于開關電器是整體使用的，因此IEC標準和國家標準都未對觸頭的溫升進行規(guī)定。盡管如此，由于開關電器要進入市場必須要做型式試驗，因此在型式試驗時會對觸頭溫升給出相當詳盡的規(guī)定。

　　對于開關電器導電桿的接線端子，IEC和國家標準倒是給出了規(guī)定。我們來看GB14048.1-2012的規(guī)定：

　　從發(fā)熱表達式中我們看到，發(fā)熱功率與電流的平方成正比，因此當電流減半后，發(fā)熱功率只有原來的1/4。電流小了，整個開關觸頭系統(tǒng)的溫升是會降低的。

　　(2)再來討論開關電器的并聯(lián)

　　看下圖：

　　圖中的有如下關系：I=I1+I2。

　　如果總電流I小于或者等于開關電器的額定電流Ie，那么當K1和K2并聯(lián)后，因為溫升小于最大值，開關電器當然沒有問題;

　　如果總電流I小于或者等于開關電器額定電流的兩倍，即I=2Ie，這時的情況就復雜了：如果K1和K2的接觸電阻完全一致，這時也許能保證I1=I2=Ie。但兩者的接觸電阻相等是不可能的，因此必定會出現(xiàn)其中之1大于額定電流的情況。

　　在這種情況下，會有什么問題呢?

　　開關電器的工作制分為長期工作制，短期工作制和反復短時周期工作制等等。我們來看標準：

　　額定電流是按8h工作制來確定的，它的溫升不會也不能超過最大極限值。

　　注意看短時工作制。由于短時工作制下開關電器能徹底地降溫，因此若開關電器工作在短時工作制下，是可以加大容量的。在這種情況下，允許短暫地讓其中某一個開關電器的運行電流超過額定電流。

　　對于兩個支路(或者多個支路)的電流與總電流的關系，在GB7251.1-2005《低壓成套開關設備和控制設備第1部分：總則》中被定義為分散系數(shù)。如下：

　　此表在GB7251.1-2013中以圖的形式更新，但主要內容并未改變。

　　什么意思呢?就是當主開關下方有N條支路，每條支路中有一只某種開關電器，則各支路開關電器的電流總和，不得超過額定分散系數(shù)與總和的乘積。

　　設兩條支路中的開關電器均流過額定電流Ie。由于支路有兩條，故額定分散系數(shù)為0.9，于是總電流不得超過0.9X2XIe=1.8Ie。

　　結論是：按GB7251.1-2005標準，兩條并聯(lián)支路中的同類開關電器，其運行電流不得超過0.9倍額定電流。

　　(3)開關電器并聯(lián)后在開斷電路時出現(xiàn)的問題

　　上圖中，設在時刻零之前兩臺開關電器K1和K2均閉合，并且I=1.8Ie。在時刻零，K1開關打開，于是K2上流過的電流I2=I=1.8Ie?？上攵@時K2的溫升將嚴重越限，K2將在很短的時間內損毀。即使K2未損毀，也會在下次的開斷過程中損毀。

　　K2損毀后，如果操作者并未發(fā)現(xiàn)，將K1和K2再次閉合。因為K2的觸頭已經(jīng)不能承載電流，因此1.8Ie的電流將流過K1，使得K1接著損毀。

　　也許大家會問：開關電器不是允許過載嗎?如果過載電流在它允許的范圍之內，豈不是就沒有問題了嗎?

　　答案是：任何斷路器，它的過載保護范圍是0.4Ie到1Ie。

　　下圖是ABB的Tmax塑殼斷路器的過載保護范圍：

　　注意看圖中的L參數(shù)，其電流范圍是0.40~1XIn。

　　超過1倍額定電流時，開關將延遲一段時間后跳閘保護。

　　開關電器的觸頭開斷過程，其本質是滅弧能力。關于開關電器觸頭的滅弧能力，請看“低壓電氣和低壓電器技術之3——淺談低壓空氣開關中的空氣和滅弧原理”。

　　(4)采用開關電器并聯(lián)以提高線路載流量的結論

　　采用開關電器并聯(lián)以提高線路載流量的方法，當總電流在兩倍額定電流以下時，接通線路問題不是很大，而開斷線路卻會引來許多問題。因此不建議采用這種方法。

　　如果確實要采用開關電器并聯(lián)以提高線路載流量的方法，則開關電器必須為主動元件，也即各類斷路器。一定不能采用被動元件，包括閘刀開關、接觸器等等。

　　(5)同一個開關電器的同類觸頭并聯(lián)和串聯(lián)的問題

　　利用同一個開關電器的同類觸頭并聯(lián)，可用于提高載流量。原因是，各并聯(lián)觸頭閉合時間的同步性基本一致，各并聯(lián)觸頭開斷時間的同步性也基本一致。因此不會帶來類似不同開關電器觸頭并聯(lián)出現(xiàn)的問題。

　　同一個開關電器的同類觸頭串聯(lián)，常用于提高滅弧能力，將短弧變?yōu)殚L弧，以此實現(xiàn)電弧的降溫。

　　同一個開關電器的同類觸頭串聯(lián)，在直流回路中用的特別多。

　　我們看下圖：

　　這是Tmax塑殼斷路器用于直流回路時其觸點的接線方案，從中我們可以看到同一臺斷路器主觸頭串聯(lián)的方法和具體線路。